0
lajkov
13
správ
Uchytenie sklenej vlny pri izolacii stropu
Ahojte,
na zateplenie stropu planujem pouzit sklenu vlnu - Isover Unirol Plus. V projekte mam 4 vrstvy po 140 mm - prvu medzi pasnice vaznikoveho krovu a dalsie tri vrstvy nad tuto vrstvu. Zateplovat budem iba vodorovne - iba strop. Na uchytenie vlny planujem pouzit pozinkovany drot 1.2 mm a polypropylenovy spagat 34000 dtex (minimalna pevnost v tahu 130 kg). Bud pouzijem kombinaciu obidvoch alebo iba jeden z nich. Pri polypropylenovom spagate sa obavam o jeho zivotnost, urcite bude mensia ako pozinkovany drot. Po instalacii parozabrany namontujem kolmo na pasnice este stresne laty s rozostupom 50 cm na dodatocne podrzanie vlny.
Vo fotoblogoch som si vsimol, ze spagat alebo drot sa prichytava vacsinou pomocou "lepenkovych" klincov alebo aj pomocou sponiek. Tohto uchytenia na spodnej strane pasnice sa obavam, lebo o spodnu stranu pasnice bude uchytena parozabrana. Obavam sa preto, mozno neopodstatnene, ze casom vaha vlny (4 vrstvy) moze vysunut klinec alebo sponku a tato moze roztrhnut parozabranu. Mozno nerealne, ale bojim sa toho...
Preto rozmyslam, ze spagat alebo drot uchytim na venci a budem ho tahat po dlzke domu s tym, ze ho "obtocim" okolo kazdej pasnice a znova uchytim na druhom venci. Pripajam obrazok, kde som sa snazil nakreslit, co myslim tym "obtocenim". Pri pouziti drotu by som pouzil plastove rohy (pouzivaju sa v baliacom priemysle), aby sa drot nezarezaval do dreva - 4 ks na jedno "obtocenie". Tymto sposobom by na spodu pasnic neboli klince ani sponky, ktore by teoreticky mohli poskodit parozabranu. Pri pouziti drotu by tam boli iba plastove rohy, ktore by nemali parozabrane ublizit.
Kedze som takymto sposobom uchytenie vlny este nevidel, myslite, ze je to dobry napad? Dakujem za kazdu odpoved.
Odpovedať
1
lajkov
@dusanmt Myslim si, ze to zbytocne prezivas a ak na to pojdes tymto stylom, tak ti drzim palce, aby si to mal do juna hotovo. Na ten lepenkovy klincek sa mozes aj zavesit a nevysunie sa, ani hned, ani casom. A ak sa bojis, ze by nahodou unirol casom otazel X nasobne, tak ich jednoducho (klinceky) daj hustejsie, nech sa vaha na pozink lepsie rozlozi.
Treba sa len do toho pustit a uvidis, ze to pojde ;-)
sponzor fóra
1
lajkov
Zobraziť profil
mirooslav
13.12.2015
0
lajkov
@mirooslav Finalny strop bude SDK. Skladba stropu bude takato (zvrchu): mineralna vlna, parozabrana, instalacna medzera, SDK. Na SDK by som parozabranu nerad daval, lebo by tam bolo vela prestupov, ktore by som komplikovane musel osetrit.
0
lajkov
@topfield Teraz som dokonca objavil lepenkove klince so skrutkovnicou (krutene) - mali by byt odolnejsie proti vysunutiu. Aku dlzku by si mi prosim Ta doporucil? Bude stacit 35 mm, alebo radsej dlhsie?
sponzor fóra
0
lajkov
@dusanmt Ahoj. Máš naprosto zbytečné obavy z kondenzace. Teoreticky taková konstrukce ani parozábranu nevyžaduje. Klidně ti udělám výpočet. Co se týká celého provedení - jak to budeš dělat ? Celé z horní strany ? Pokud ano ( tak jsme dělali u syna přez 200 m2, 40 cm vrstva ), tak ani nemusíš žádný drát ani špagát natahovat. Bohatě bude stačit nasponkovat parozábranu a následně tam našroubovat ( kolmo k pásnicím ) ty střešní latě po 50 cm. Klidně můžeš ty sponky přelepit parotěsnou páskou. ;-)
PS Proč je tam 56 cm izolace? Podle mě je to těžce přehnané. 40 cm je optimum i pro pasivní barák.
0
lajkov
@praoteccech PE parozabranu mam v projekte kvoli vzduchotestnosti. Planujem vsak pouzit parotesnu membranu Isover Vario KM Duplex UV.
Budem to robit zvrchu. Nie je to zly napad, dat najprv parozabranu s latami. Ono naozaj tie laty zrejme podrzia celu vahu izolacie. Na venci sice este nemam sietku a lepidlo - na tuto vrstvu som chcel prilepit parozabranu. I ked je pravda, ze to mozem spravit aj neskor (po zatepleni) - teraz na to nie su moc teploty.
0
lajkov
Ahoj. Pro jistotu zde máš 4 výpočty :
1. Výpočtová oblast -21°C ( např. Sněžka ), Al parozábrana, 56 cm izolace :
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ
POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE
podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540
Teplo 2010
Název úlohy : SDK strop
Zpracovatel : xxxxxx
Zakázka : dusanmt
Datum : 13.12.2015
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT :
Typ hodnocené konstrukce : Strop, střecha - tepelný tok zdola
Korekce součinitele prostupu dU : 0.000 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) :
Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2]
1 Sádrokarton 0.0125 0.2200 1060.0 750.0 9.0 0.0000
2 Jutafol N AL 1 0.0002 0.3900 1700.0 850.0 938600.0 0.0000
3 Isover Unirol 0.5600 0.0330 840.0 15.0 1.0 0.0000
Okrajové podmínky výpočtu :
Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : 0.10 m2K/W
dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : 0.25 m2K/W
Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : 0.04 m2K/W
dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : -21.0 C
Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C
Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 85.0 %
Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 %
Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa]
1 31 20.6 49.9 1210.2 -7.0 82.5 278.5
2 28 20.6 50.1 1215.0 -6.8 82.5 283.4
3 31 20.6 51.9 1258.7 -5.0 81.9 328.6
4 30 20.6 56.5 1370.2 -1.4 80.9 439.8
5 31 20.6 58.2 1411.4 3.4 79.3 617.9
6 30 20.6 58.7 1423.6 6.5 78.0 754.6
7 31 20.6 59.2 1435.7 8.0 77.3 828.8
8 31 20.6 59.3 1438.1 8.2 77.2 839.1
9 30 20.6 58.4 1416.3 5.3 78.6 699.8
10 31 20.6 58.2 1411.4 2.3 79.7 574.3
11 30 20.6 54.6 1324.1 -2.8 81.3 393.1
12 31 20.6 51.3 1244.1 -5.6 82.0 312.5
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 %
Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788.
Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ :
Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946:
Tepelný odpor konstrukce R : 17.03 m2K/W
Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.058 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.08 / 0.11 / 0.16 / 0.26 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou
přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.0E+0012 m/s
Teplotní útlum konstrukce Ny* : 240.4
Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 5.4 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788:
Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 20.00 C
Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : 0.986
Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené
měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty
--------- 80% --------- -------- 100% ---------
Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi[C] f,Rsi RHsi[%]
1 13.2 0.730 9.8 0.608 20.2 0.986 51.1
2 13.2 0.731 9.8 0.608 20.2 0.986 51.3
3 13.8 0.733 10.4 0.601 20.2 0.986 53.1
4 15.1 0.749 11.7 0.593 20.3 0.986 57.6
5 15.5 0.706 12.1 0.506 20.4 0.986 59.1
6 15.7 0.650 12.2 0.407 20.4 0.986 59.4
7 15.8 0.619 12.4 0.346 20.4 0.986 59.9
8 15.8 0.615 12.4 0.338 20.4 0.986 60.0
9 15.6 0.673 12.2 0.448 20.4 0.986 59.2
10 15.5 0.723 12.1 0.536 20.3 0.986 59.2
11 14.5 0.741 11.1 0.596 20.3 0.986 55.7
12 13.6 0.732 10.2 0.603 20.2 0.986 52.5
Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu,
Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540:
(bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace)
Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách:
rozhraní: i 1-2 2-3 e
tepl.[C]: 20.0 19.9 19.9 -20.9
p [Pa]: 1334 1333 83 79
p,sat [Pa]: 2337 2317 2317 94
Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry.
Množství difundující vodní páry Gd : 1.331E-0009 kg/m2s
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788:
Roční cyklus č. 1
V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci.
Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry
převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty
je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2010
2. Výpočtová oblast -21°C, bez parozábrany, 56 cm izolace :
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ
POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE
podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540
Teplo 2010
Název úlohy : SDK strop
Zpracovatel : xxxxxx
Zakázka : dusanmt
Datum : 13.12.2015
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT :
Typ hodnocené konstrukce : Strop, střecha - tepelný tok zdola
Korekce součinitele prostupu dU : 0.000 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) :
Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2]
1 Sádrokarton 0.0125 0.2200 1060.0 750.0 9.0 0.0000
2 Isover Unirol 0.5600 0.0330 840.0 15.0 1.0 0.0000
Okrajové podmínky výpočtu :
Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : 0.10 m2K/W
dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : 0.25 m2K/W
Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : 0.04 m2K/W
dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : -21.0 C
Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C
Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 85.0 %
Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 %
Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa]
1 31 20.6 49.9 1210.2 -7.0 82.5 278.5
2 28 20.6 50.1 1215.0 -6.8 82.5 283.4
3 31 20.6 51.9 1258.7 -5.0 81.9 328.6
4 30 20.6 56.5 1370.2 -1.4 80.9 439.8
5 31 20.6 58.2 1411.4 3.4 79.3 617.9
6 30 20.6 58.7 1423.6 6.5 78.0 754.6
7 31 20.6 59.2 1435.7 8.0 77.3 828.8
8 31 20.6 59.3 1438.1 8.2 77.2 839.1
9 30 20.6 58.4 1416.3 5.3 78.6 699.8
10 31 20.6 58.2 1411.4 2.3 79.7 574.3
11 30 20.6 54.6 1324.1 -2.8 81.3 393.1
12 31 20.6 51.3 1244.1 -5.6 82.0 312.5
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 %
Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788.
Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ :
Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946:
Tepelný odpor konstrukce R : 17.03 m2K/W
Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.058 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.08 / 0.11 / 0.16 / 0.26 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou
přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.6E+0009 m/s
Teplotní útlum konstrukce Ny* : 240.3
Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 5.4 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788:
Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 20.00 C
Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : 0.986
Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené
měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty
--------- 80% --------- -------- 100% ---------
Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi[C] f,Rsi RHsi[%]
1 13.2 0.730 9.8 0.608 20.2 0.986 51.1
2 13.2 0.731 9.8 0.608 20.2 0.986 51.3
3 13.8 0.733 10.4 0.601 20.2 0.986 53.1
4 15.1 0.749 11.7 0.593 20.3 0.986 57.6
5 15.5 0.706 12.1 0.506 20.4 0.986 59.1
6 15.7 0.650 12.2 0.407 20.4 0.986 59.4
7 15.8 0.619 12.4 0.346 20.4 0.986 59.9
8 15.8 0.615 12.4 0.338 20.4 0.986 60.0
9 15.6 0.673 12.2 0.448 20.4 0.986 59.2
10 15.5 0.723 12.1 0.536 20.3 0.986 59.2
11 14.5 0.741 11.1 0.596 20.3 0.986 55.7
12 13.6 0.732 10.2 0.603 20.2 0.986 52.5
Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu,
Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540:
(bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace)
Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách:
rozhraní: i 1-2 e
tepl.[C]: 20.0 19.9 -20.9
p [Pa]: 1334 1124 79
p,sat [Pa]: 2337 2317 94
Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry.
Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství
číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s]
1 0.3904 0.5003 2.037E-0007
Celoroční bilance vlhkosti:
Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.056 kg/m2,rok
Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 20.803 kg/m2,rok
Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -10.0 C.
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788:
Roční cyklus č. 1
V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci.
Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry
převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty
je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2010
3. Výpočtová oblast - 15°C, bez parozábrany, 56 cm izolace :
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ
POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE
podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540
Teplo 2010
Název úlohy : SDK strop
Zpracovatel : xxxxxx
Zakázka : dusanmt
Datum : 13.12.2015
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT :
Typ hodnocené konstrukce : Strop, střecha - tepelný tok zdola
Korekce součinitele prostupu dU : 0.000 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) :
Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2]
1 Sádrokarton 0.0125 0.2200 1060.0 750.0 9.0 0.0000
2 Isover Unirol 0.5600 0.0330 840.0 15.0 1.0 0.0000
Okrajové podmínky výpočtu :
Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : 0.10 m2K/W
dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : 0.25 m2K/W
Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : 0.04 m2K/W
dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : -15.0 C
Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C
Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 %
Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 %
Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa]
1 31 20.6 55.3 1341.1 -2.3 81.1 409.0
2 28 20.6 57.4 1392.0 -0.8 80.8 461.7
3 31 20.6 58.2 1411.4 2.8 79.4 592.9
4 30 20.6 59.0 1430.8 7.4 77.6 798.6
5 31 20.6 62.0 1503.6 12.4 74.7 1075.1
6 30 20.6 65.1 1578.8 15.6 72.2 1278.9
7 31 20.6 66.9 1622.4 17.2 70.7 1386.7
8 31 20.6 66.2 1605.5 16.6 71.3 1346.2
9 30 20.6 62.5 1515.7 12.9 74.4 1106.5
10 31 20.6 59.2 1435.7 8.0 77.3 828.8
11 30 20.6 58.2 1411.4 2.9 79.5 597.9
12 31 20.6 57.7 1399.3 -0.6 80.7 468.9
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 %
Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788.
Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ :
Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946:
Tepelný odpor konstrukce R : 17.03 m2K/W
Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.058 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.08 / 0.11 / 0.16 / 0.26 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou
přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.6E+0009 m/s
Teplotní útlum konstrukce Ny* : 240.3
Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 5.4 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788:
Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 20.09 C
Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : 0.986
Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené
měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty
--------- 80% --------- -------- 100% ---------
Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi[C] f,Rsi RHsi[%]
1 14.7 0.744 11.3 0.595 20.3 0.986 56.4
2 15.3 0.753 11.9 0.593 20.3 0.986 58.5
3 15.5 0.716 12.1 0.523 20.3 0.986 59.1
4 15.8 0.633 12.3 0.372 20.4 0.986 59.7
5 16.5 0.503 13.1 0.081 20.5 0.986 62.5
6 17.3 0.340 13.8 ------ 20.5 0.986 65.4
7 17.7 0.156 14.2 ------ 20.6 0.986 67.1
8 17.6 0.241 14.1 ------ 20.5 0.986 66.4
9 16.7 0.488 13.2 0.038 20.5 0.986 62.9
10 15.8 0.619 12.4 0.346 20.4 0.986 59.9
11 15.5 0.714 12.1 0.520 20.3 0.986 59.1
12 15.4 0.755 12.0 0.593 20.3 0.986 58.8
Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu,
Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540:
(bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace)
Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách:
rozhraní: i 1-2 e
tepl.[C]: 20.1 20.0 -14.9
p [Pa]: 1334 1134 138
p,sat [Pa]: 2349 2333 166
Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry.
Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství
číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s]
1 0.4453 0.4797 6.018E-0008
Celoroční bilance vlhkosti:
Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.034 kg/m2,rok
Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 25.898 kg/m2,rok
Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -10.0 C.
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788:
Roční cyklus č. 1
V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci.
Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry
převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty
je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2010
4. Výpočtová oblast -15°C, 40 cm izolace , bez parozábrany :
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ
POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE
podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540
Teplo 2010
Název úlohy : SDK strop
Zpracovatel : xxxxxx
Zakázka : dusanmt
Datum : 13.12.2015
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT :
Typ hodnocené konstrukce : Strop, střecha - tepelný tok zdola
Korekce součinitele prostupu dU : 0.000 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) :
Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2]
1 Sádrokarton 0.0125 0.2200 1060.0 750.0 9.0 0.0000
2 Isover Unirol 0.4000 0.0330 840.0 15.0 1.0 0.0000
Okrajové podmínky výpočtu :
Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : 0.10 m2K/W
dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : 0.25 m2K/W
Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : 0.04 m2K/W
dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : -15.0 C
Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C
Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 %
Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 %
Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa]
1 31 20.6 55.3 1341.1 -2.3 81.1 409.0
2 28 20.6 57.4 1392.0 -0.8 80.8 461.7
3 31 20.6 58.2 1411.4 2.8 79.4 592.9
4 30 20.6 59.0 1430.8 7.4 77.6 798.6
5 31 20.6 62.0 1503.6 12.4 74.7 1075.1
6 30 20.6 65.1 1578.8 15.6 72.2 1278.9
7 31 20.6 66.9 1622.4 17.2 70.7 1386.7
8 31 20.6 66.2 1605.5 16.6 71.3 1346.2
9 30 20.6 62.5 1515.7 12.9 74.4 1106.5
10 31 20.6 59.2 1435.7 8.0 77.3 828.8
11 30 20.6 58.2 1411.4 2.9 79.5 597.9
12 31 20.6 57.7 1399.3 -0.6 80.7 468.9
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 %
Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788.
Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ :
Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946:
Tepelný odpor konstrukce R : 12.18 m2K/W
Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.081 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.10 / 0.13 / 0.18 / 0.28 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou
přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.7E+0009 m/s
Teplotní útlum konstrukce Ny* : 137.7
Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 3.2 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788:
Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 19.89 C
Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : 0.980
Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené
měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty
--------- 80% --------- -------- 100% ---------
Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi[C] f,Rsi RHsi[%]
1 14.7 0.744 11.3 0.595 20.1 0.980 56.9
2 15.3 0.753 11.9 0.593 20.2 0.980 58.9
3 15.5 0.716 12.1 0.523 20.2 0.980 59.5
4 15.8 0.633 12.3 0.372 20.3 0.980 60.0
5 16.5 0.503 13.1 0.081 20.4 0.980 62.6
6 17.3 0.340 13.8 ------ 20.5 0.980 65.5
7 17.7 0.156 14.2 ------ 20.5 0.980 67.2
8 17.6 0.241 14.1 ------ 20.5 0.980 66.5
9 16.7 0.488 13.2 0.038 20.4 0.980 63.1
10 15.8 0.619 12.4 0.346 20.3 0.980 60.1
11 15.5 0.714 12.1 0.520 20.2 0.980 59.5
12 15.4 0.755 12.0 0.593 20.2 0.980 59.2
Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu,
Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540:
(bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace)
Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách:
rozhraní: i 1-2 e
tepl.[C]: 19.9 19.7 -14.9
p [Pa]: 1334 1071 138
p,sat [Pa]: 2321 2297 166
Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry.
Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství
číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s]
1 0.3293 0.3491 4.698E-0008
Celoroční bilance vlhkosti:
Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.027 kg/m2,rok
Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 37.431 kg/m2,rok
Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -10.0 C.
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788:
Roční cyklus č. 1
V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci.
Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry
převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty
je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2010
Pro posouzení je důležitá celoroční bilance vlhkosti, čili porovnat množství zkondenzované vodní páry za rok na m2 a množství odpařitelné vodní páry na m2 za rok. Ještě k té parozábraně - pokud ji bereš jako vzduchotěsnou vrstvu, tak v tom případě ji nemohou vadit dírky po vrutech, kterými přišroubuješ sádrokarton. To bude v podstatě vzduchotěsné, ale zcela jistě to nebude parotěsné. To jsou dvě fyzikálně odlišné záležitosti. :-) :-) :-) :-) :-)
Článok sa načítava...
1
1
Nenašli ste čo ste hľadali?
Podobné diskusie
Samostatna konstrukcia pri striekanej i…
24. 10. 2021
2
Izolacia stropu terasy pri stavbe bunga…
10. 03. 2021
6
Hlineny dom a dodatocna izolacia stropu…
16. 12. 2020
6
Izolacia stropu v bungalove. Staci R10?…
07. 04. 2018
16
Hrubka stropnej izolacie, 36cm, staci?
13. 04. 2017
6
Zateplenie stropu pri rekonštrukcii
17. 02. 2017
14
Izolacia stropu - pridanie z vrchu na z…
19. 10. 2016
5
Rada pri izolácii stropu - vatou
01. 05. 2016
42
Zateplenie stropu sklennou vatou 16cm a…
10. 09. 2014
10
Zloženie stropu pri zateplení
17. 01. 2014
3